低温多效海水淡化用活性炭喷射器的模型和结论分析1.索科洛夫喷射器计划方法该方法基于一维空气动力学动量守恒建立模型，并假设工作蒸汽和喷射蒸汽是理想气体。室中，两者不混合，混合部分的压力线性增加。所有热过程都是绝热过程。排出器的入口和出口速度被忽略。没有考虑注射过程中的冲击效应和相变。空气动力学方程和动量守恒方程用于求解最大喷射系数u。在低温多效海水淡化用活性炭喷射器的优化计划公式中，q是等熵质量流量降低，λ是等熵速度降低，a是等熵速度降低，m / s，k是无热指数，下标p为工作液，下标h为喷射液，下标c为混合液，下标*表示临界状态，下标2和3分别表示混合段的入口和出口。在用于低温多效海水淡化的活性炭喷射器的优化计划公式中：φ1是工作喷嘴的速度系数，为0.95，φ2是喷嘴出口部分处的喷射流体的速度系数，其是0.975，φ3是膨胀段的速度系数，取0.9，φ4是混合段入口段的速度系数，取0.925，β是混合开始和结束的面积之比截面，取2?3，μ为第二临界状态截面积与喉道面积之比，取1.35?1.5，α为喉道处流体压力升高与混合段，一般为0.5，Π为相对压力。首先的计算过程：假设在喷油器的喉部处在λc3≤1的范围内给出一系列λc3值，则使用空气动力学公式（1）获得转换后的质量速度qc3，以及（uIIP）根据公式（4）确定2，假设注入系数u =（uIIP）2，根据公式（3）获得qh2，通过公式（2）获得确定系数K3和K4的值）。根据公式（3）中使用的预设u值和根据公式（2）获得的u值，迭代计算结束，并选择在最佳λc3下获得的最大u值。 5.结论（1）索科洛夫改进的活性炭喷射器计划方法。通过修改混合部分的面积比β，建立了喷射系数u和β之间的关系，避免了在迭代计算过程中使用相同的β值的缺点。 ，修改了第二极限喷射系数（uIIP）2的计算公式，对喷射器的混合段采用了两阶段计划，使混合段2的入口处的最佳喷射压力增大，从而增大了压差注入流体，并具有喷射能力。与原始的Sokolov规划方法相比，新的喷射器规划方法在注射功能方面取得了更大的进步。 （2）使用改进的规划方法对某海水淡水系统活性炭喷射器进行功能计算和结构规划。改进后的喷射器1.35的喷射器喷射系数的计算值与建模结果1.32一致，这是对原始方法0.96的重大改进。用CFD数值模拟方法对规划标准下的流场进行了模拟，结果表明规划结构标准在最佳规模内，D3和L2处有一定的“松弛区”。计算出的值正好是“松弛区域”的距离。可以根据蒸汽的工作规模进一步选择特定情况。